15crmo钢板实验测试出现的问题：试验材料为15CrMo钢锻件(供货态为正火),其化学成分见表1。采用高温箱式电阻炉进行热处理，在室温下将样坯装于炉内，然后按设定的加热速率加热至不同温度(分别为910、920、930和940 ℃)并保温100 min, 分别采用不同的冷却方式：水冷、喷淋和空冷，再进行640 ℃×300 min回火处理，具体热处理工艺见表15CrMo钢锻件力学性能数据见表3。可以看出，试样3-1和试样3-3的抗拉强度不满足标准要求；15crmo钢板试样2-1、试样3-1、试样3-2、试样3-3和试样4-1的硬度值不满足标准NB/T 47008—2017《承压设备用碳素钢和合金钢锻件》的要求；试样1-3、试样2-3、试样3-2、试样4-1和试样4-2在-30 ℃时冲击吸收功低于标准要求值(≥41 J)。相同正火温度下，随着正火冷却速度的增加，屈服强度、抗拉强度和硬度均呈现上升趋势，延伸率和断面收缩率的变化不明显。

力学性能测试发现，15CrMo钢板件在相同正火温度下，采用不同冷却速度进行冷却，综合力学性能依次为：水冷>喷淋>空冷。采用空冷方式进行冷却时，奥氏体的过冷度小，转变温度高，各种元素的扩散能力较强，奥氏体具备发生扩散性相变的条件，所以显微组织为铁素体+珠光体。采用水冷方式进行冷却时，冷却速度增大，奥氏体中碳、铁等原子的长程扩散能力减弱，变成半扩散、半切变型的中温转变产物，即贝氏体组织[5,6]。贝氏体组织中，存在较多的位错，强度比较高，贝氏体中碳化物细小并弥散的分布在基体中，使得韧性也较好。

奥氏体化温度对15CrMo钢性能的影响，其实质是通过正火工艺来影响钢的组织与结构。随着正火温度升高，15CrMo钢在奥氏体化温度范围内，可溶解更多的合金元素，即固溶强化的作用增强，导致材料的强度和硬度升高，甚至超出标准要求的上限值。所以在910 ℃正火、水冷条件下15CrMo钢板件力学性能最优。15CrMo钢锻件在相同正火温度下，采用不同冷却速度进行冷却，综合力学性能依次为：水冷>喷淋>空冷。采用空冷方式进行冷却时，奥氏体的过冷度小，转变温度高，各种元素的扩散能力较强，奥氏体具备发生扩散性相变的条件，所以显微组织为铁素体+珠光体。采用水冷方式进行冷却时，冷却速度增大，奥氏体中碳、铁等原子的长程扩散能力减弱，变成半扩散、半切变型的中温转变产物，即贝氏体组织[5,6]。贝氏体组织中，存在较多的位错，强度比较高，贝氏体中碳化物细小并弥散的分布在基体中，使得韧性也较好。

奥氏体化温度对15CrMo钢性能的影响，其实质是通过正火工艺来影响钢的组织与结构。随着正火温度升高，15CrMo钢板在奥氏体化温度范围内，可溶解更多的合金元素，即固溶强化的作用增强，导致材料的强度和硬度升高，甚至超出标准要求的上限值。所以在910 ℃正火、水冷条件下15CrMo钢板件力学性能最优。

采用CMT5305型微机控制电子万能试验机进行拉伸试验，试样规格为ϕ10 mm, 每组测试3个试样，取平均值；采用ZBC2602N-3型夏比摆锤冲击试验机进行冲击试验，试样尺寸10 mm×10 mm×55 mm, 试验温度为-30 ℃,每组测试6个试样取平均值；采用THBS3000E布氏硬度试验机进行硬度试验，每组测试3个数据，加载荷为7.355 kN,保载15 s; 采用GX51光学显微镜进行金相检验；采用JSM-IT300扫描电子显微镜(SEM)观察冲击断口形貌。